压降校核通过不超过 3% 允许值
CALCULATOR 17 / 84
电缆压降计算器
对给定导体截面积进行稳态压降校核，覆盖直流二线制、单相交流和三相交流；同时给出负载端电压、线路损耗、最大允许长度与电流。
CABLE VOLTAGE DROP · V1.0.0
本地即时计算 · 参数不上传计算工作台
电源与负载
电缆与敷设参数
导体电阻按 20 °C 电阻率和温度系数修正。交流压降采用 R·cosφ + X·sinφ 的稳态近似，并联线路假定长度、截面及分流均一致。
压降校核结果
电源端400 V
线路压降 4.976 V
估算负载端395.02 V
- 温度修正后电阻率
- 0.020629 Ω·mm²/m
- 单程等效电阻
- 0.103144 Ω
- 单程等效电抗
- 0.004 Ω
- 有效电流密度
- 3.2 A/mm²
- 电阻线路损耗
- 316.86 W
- 估算线路效率
- 98.319%
- 电源端有功功率
- 18.845 kW
- 参与计算的导体总长
- 150 m
本页只校核给定截面积的稳态压降。载流量、敷设方式、环境与成束修正、谐波、中性线、启动压降、短路热稳定和保护配合仍需按适用标准复核。
核心关系
直流：ΔU = 2IR
单相：ΔU = 2I(Rcosφ + Xsinφ)
三相：ΔU = √3I(Rcosφ + Xsinφ)
温度修正：ρθ = ρ20[1 + α(θ − 20)]
参考与模型边界
交流线路压降关系参考 Schneider Electric 的Electrical Installation Guide。
首版假定对称稳态负载与均匀分流，不覆盖电机启动、变频器谐波、不平衡负载和电缆特殊排列。
理论知识
电缆压降：从公式结果回到工程判断
按直流、单相或三相线路的长度、导体温度、电阻、电抗和功率因数计算末端压降及损耗。 下方内容用于帮助工程师回顾模型、准备参数、理解趋势并识别首版计算不能覆盖的边界。
01 · 模型与口径
先确认公式在计算链中的位置
按直流、单相或三相线路的长度、导体温度、电阻、电抗和功率因数计算末端压降及损耗。
| 序号 | 关系式或判定 | 使用位置 |
|---|---|---|
| 01 | 直流：ΔU = 2IR | 建立主结果 |
| 02 | 单相：ΔU = 2I(Rcosφ+Xsinφ) | 中间量与修正 |
| 03 | 三相：ΔU = √3I(Rcosφ+Xsinφ) | 中间量与修正 |
| 04 | 温度修正：ρθ = ρ20[1+α(θ−20)] | 输出或边界校核 |
02 · 参数准备
把输入值整理成可追溯的工程数据
零件、介质或设备参数应来自与候选规格一致的样本、标准或实测工况。参数越多，越需要保留单位、版本、温度和数据来源。
| 参数组 | 需要确认的内容 | 工程使用提醒 |
|---|---|---|
| 负载数据 | 额定、启动、峰值、持续时间、功率因数和效率 | 不要把铭牌额定值直接当成所有工况的输入值 |
| 供电条件 | 电压、相数、频率、接地和短路容量 | 电压偏差和短路电流会改变保护与线缆选择 |
| 安装修正 | 环境温度、海拔、敷设方式、成束和柜内温升 | 载流量和器件容量必须按实际条件降额 |
| 保护配合 | 断路器、熔断器、接触器、热保护和线缆 | 额定电流满足不代表短路、选择性和启动通过 |
03 · 特征关系
读取趋势比记住单个结果更重要
持续负载决定发热，启动和冲击负载决定瞬时能力，故障电流决定保护与耐受。三种工况应分别核算并检查保护配合。
04 · 计算顺序
按中间量逐步复核，避免只看最终数字
- 步骤 1：直流：ΔU = 2IR
- 步骤 2：单相：ΔU = 2I(Rcosφ+Xsinφ)
- 步骤 3：三相：ΔU = √3I(Rcosφ+Xsinφ)
- 步骤 4：温度修正：ρθ = ρ20[1+α(θ−20)]
05 · 适用边界
模型通过不等于工程风险已经关闭
- 线路对称、稳态运行，导体截面与温度沿线一致。
- 首版不处理谐波集肤效应、并联电缆不均流和启动动态压降。
假设不成立时，应更换模型、分段计算、引入厂家曲线或使用仿真与试验复核。
06 · 执行检查
把计算结果转换成下一步选型动作
- 直流和单相长度按单程输入，公式自动计往返。
- 三相使用线电压。
- 导体温度取预计运行温度。
- 截面积还需通过载流量和短路热稳定。